Abstract ：

建立了变壁厚涡旋压缩机型线方程.在变壁厚条件下针对某一款电动车空调用涡旋压缩机对其容积特性、动力特性和热力学特性进行计算,并与等壁厚涡旋压缩机进行比较.计算结果显示:同款变壁厚后的涡旋压缩机吸气容积提升7.90％,压缩过程的容积变化率减小,轴向气体力较等壁厚稍有增大,同时相比于等壁厚涡旋压缩机制冷量和制冷COP分别提高15.55％和41.68％.

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变壁厚 型线 涡旋压缩机 电动车空调

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提出了一种基于CAD绘图软件的涡旋压缩机型线方程反求方法.利用该方法,对于任意给定某涡旋压缩机涡旋盘的图形,即可求得其内外涡旋型线的数学表达式.该方法步骤简单,通用性强.反求出的型线方程,基圆半径误差为9.85046×10-5 mm,发生角误差为-0.00038317 rad,可满足加工精度要求.

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型线方程反求 涡旋压缩机 基圆渐开线 逆向工程

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基于某品牌的涡旋压缩机搭建了实验装置.在蒸发温度为-25～0 ℃C、冷凝温度为45℃的工况下,分别测试了R22,R134a,R410A,R1234ze,R1234yf在单级系统和补气系统中的性能.结果发现:R410A的制热量最大,R1234yf的排气温度最低,R1234ze的制热COP最大;相比单级系统,虽然补气系统压缩机功率略有增大,但可明显降低压缩机排气温度、提高制热量,制热COP最大提升29.3％.

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补气系统 低温 实验研究 工质 单级系统 热泵

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为增加空气源热泵运行的稳定性及提高其性能系数,本文提出了以R134a为工质的涡旋压缩机闪蒸器补气制冷/热泵系统.搭建了实验台对压缩机排气温度、功耗、制冷量、制热量及制冷、制热性能系数进行研究.结果表明:当冷凝温度为45℃,蒸发温度为-20 ～0℃时,与采用相同工质的单级系统相比,补气系统的排气温度降低了6.2℃,功耗增加1.4％～2.8％,制冷量和制冷COPe分别提高19.8％和17.6％,制热量和制热COPh分别提高15.3％和13.2％.

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R134a 补气 制热性能 COP

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建立了涡旋压缩机两次中间补气制冷系统的计算模型,通过编制软件对系统的性能进行模拟研究.确定出开设两对补气孔时最佳补气压力的范围,归纳出最适宜的两次中间补气压力范围经验公式;针对某一款涡旋压缩机给出了补气孔的设计方法.最后,对系统的循环性能进行研究,结果表明:与中间补气系统和单级系统相比,两次中间补气系统的制冷COP分别提高2.8％和12.4％.排气温度降低3～4℃.

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两次中间补气 制冷COP 排气温度 涡旋压缩机

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制冷COP 多孔补气 涡旋压缩机

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为回收利用普通准二级压缩热泵系统中补气回路的有用能,提出了准二级压缩-喷射热泵系统.文中对其设计方法进行了介绍,搭建了蒸发温度-20 ℃样机实验台.测试结果表明,在保证制热量的情况下,能效比较普通补气系统增加3%-5%,设计方法能为其他工质、其他容量的涡旋压缩机准二级压缩-喷射复合热泵系统的设计提供参考.

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热泵 喷射器 系统设计

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从空调企业对压缩机仿真性能需求的实际出发,采用美国空调与制冷协会标准 ANSI /ARI 540提供的"三次方十系数"方法对某品牌的定转速涡旋压缩机进行了性能参数的仿真模型建立,同时对压缩机质量流量和输入功率进行了吸气过热度的修正.在制冷剂物性计算方面本文采用了NIST Refprop7.0物性计算软件,通过Refprop在Matlab仿真程序中的调用顺利实现热物性与传输特性计算.该压缩机仿真模型精度较高且调用方便,为制冷系统仿真奠定了基础.

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系数法 仿真模型 涡旋压缩机 吸气过热度 Matlab编程

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喷射器结构简单,没有运动部件。将其应用在涡旋压缩机准二级压缩热泵系统的补气回路上代替普通的节流阀,可以起到回收补气回路上有用能,改善补气参数的作用。相对于普通准二级系统,可使压缩机耗功降低5%-6%,制热性能系数EER提高3-5%而制热量保持不变。本文系统介绍了准二级压缩—喷射复合补气热泵系统的最新研究进展,包括热力学性能、工作机理、及喷射器的结构特性对系统性能的影响。

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喷射器 涡旋压缩机 热泵

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将喷射器用于涡旋压缩机补气的热泵系统中.用实验数据拟合出了补气工况下压缩机指示效率,建立喷射器补气热泵系统的热力学分析模型,对其运行性能进行了分析.结果表明,相对于普通补气系统,喷射器补气热泵系统不降低系统的制热量,制热能效比可提高3%～5%;喷射器补气热泵系统的适宜补气压力为0.85～1.0MPa.

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制热性能 喷射 涡旋压缩机 热泵

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